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目前在耐火材料相關(guān)專業(yè)公開的兩種可以顯著降低澆注料加水量的技術(shù)① 安邁的大骨料技術(shù)，通過增大骨料粒度、減少基質(zhì)量達(dá)到降低加水量的目的，該技術(shù)只適用于大尺寸制品②VSV 的新型澆注技術(shù)，骨料粒度不變，通過增加顆粒量、減少基質(zhì)量達(dá)到減水的目的，并在諸多澆注料中得到應(yīng)用。降低澆注料加水量來改善其使用性能，是耐火澆注料新技術(shù)的追求，更是提高產(chǎn)品水化強(qiáng)度的成績。 開發(fā)一種大幅度降低澆注料加水量的技術(shù)。與上述技術(shù)不同，本技術(shù)不改變骨料與細(xì)粉的比例，僅通過優(yōu)化澆注料的粒度分布、原料組成，并對生產(chǎn)工藝進(jìn)行調(diào)整來達(dá)到減水目的。采用本技術(shù)生產(chǎn)的新型致密高強(qiáng)剛玉—尖晶石澆注料的加水質(zhì)量分?jǐn)?shù)僅為2.5%~3.0%（常規(guī)技術(shù)生產(chǎn)的ULC剛玉尖晶石澆注料的加水質(zhì)量分?jǐn)?shù)為4.0%~4.5%），因而其致密度、強(qiáng)度大幅提高，用其生產(chǎn)的透氣磚的使用壽命大幅提升。 1試驗：本試驗中所用主要原料及其化學(xué)組成見下表1
固定骨料和細(xì)粉的質(zhì)量比為70:30 ，通過優(yōu)化澆注料的粒度分布和原料組成以及對生產(chǎn)工藝進(jìn)行調(diào)整到新型澆注料 按常規(guī)澆注料和新型澆注料的設(shè)計配比配料，混合均勻加入適量分散劑和水?dāng)嚢杈鶆颍駝訚沧⒊尚蜑?/FONT>40mmX40mmX160mm的試樣，經(jīng)干燥、高溫?zé)崽幚砗髾z測其各項性能。 流動值的測定方法參考跳桌法：試驗錐尺寸為φ70/100mmX60mm，垂直移去試驗錐后在振動臺上振動60s，測量三處直徑的平均值作為振動流動值。 2 試驗結(jié)果 2.1 常規(guī)性能對比 兩種澆注料在振動流動值為180~190mm條件下的加水量（需水量）見表2，新型澆注料的需水量顯著降低。這一方面有利于澆注體致密度和強(qiáng)度的提高，另一方面可以改善澆注料的泌水性。成型過程中發(fā)現(xiàn)，新型澆注料長時間振動顆粒不沉降，基質(zhì)不返漿，表明澆注料泌水性確實得到改善：從不同溫度熱處理后試樣的常規(guī)性能（見表3）可以看出，新型澆注料的致密度和強(qiáng)度確實顯著提高。
2.2 基質(zhì)的流變特性對比 采用軟固體流變儀，測量了常規(guī)澆注料和新型澆注料基質(zhì)在加水量相同（120g料加30g水）和不同（考慮到流變儀測量范圍，按澆注料需水量分?jǐn)?shù)4.2% 和 2.8%放大1.5倍加水）的流變特性情況，新型澆注料的基質(zhì)漿體在不同剪切速率下的表觀黏度均小于常規(guī)澆注料的基質(zhì)漿體。這是因為新型澆注料通過基質(zhì)組分調(diào)整和生產(chǎn)工藝優(yōu)化，其基質(zhì)漿體組分配比更加合理，內(nèi)部團(tuán)聚體少。這也是澆注料需水量顯著降低的關(guān)鍵因素。 按澆注料需水量放大1.5倍加水制成的基質(zhì)漿體，其粘度以新型澆注料基質(zhì)漿體的為大。這是因為其加水量較少，這也是新型澆注料鎮(zhèn)定時顆粒難以下沉的根本原因。這帶來的顯著好處在與避免了澆注料泌水現(xiàn)象的產(chǎn)生，保證了澆注體的質(zhì)量穩(wěn)定性 總結(jié)：通過對澆注料顆粒級配及配比進(jìn)行均勻分布的技術(shù)，改善了加水后的流動性，從而降低了加水的需求量，并從實際生產(chǎn)的剛玉尖晶石澆注料的實際應(yīng)用中得到了驗證。 |
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